определяемая полем, проходящим через твердый диэлектрик, пФ; L - индуктивность, мкГн; /- частота, МГц.

Таким образом, потери зависят от емкости, образованной твердым диэлектриком Сод, от tg S диэлектрика и от частоты приложенного напряжения.

Как видно из формулы (7.22), эквивалштное сопротивление потерь пропорционально третьей степени частоты. Поэтому потери в диэлектрике сказываются в первую очередь в катушках, работающих на коротких и ультракоротких волнах.

Следует учитывать, что Сод пропорциональна диэлектрической проницаемости б материала каркаса и изоляции провода, поэтому при конструировании катушек КВ-диапазона для каркаса следует выбирать материал, у которого произведение е tg 5 имеет минимальное значение (например, керамику).

В диапазоне УКВ, где потери в диэлектрике достигают 50% от потерь в ме.ци, следует осзобо стремиться к уменьшению Сод и tg 5. Такие катушки обычно выполняют бескаркасной намоткой или же на керамических каркасах с ребрам!Г (см. рис. 7.2, 6). Намотку выполняют медным посеребренным проводом без изоляции. На длинных волнах общий уровень потерь в собственной емкости невелик и на Добротность катушки влияния практически не оказывает.

Пример 7.1. Рассчитать размеры число витков и собственную емкость индуктивной катушки по следующим данным: индуктивность £ =3 мкГн; диаметр каркаса do - l см; /=15 МГц.

1. Выбираем провод диаметром 0,31 мм.

2. Находим число витков катушки.

Пусть 1/0 = 1. По графику (см. рис. 7.6) определяем коэффициент lf,=6,s. По формуле (7.16) находим число витков

n = yfWTfXLTU) = V 10 3/(6,8- 1) = 21.

Проверяем возможность размещения указанного числа витков на принятой длине обмотки.

По формуле (7. находим шаг обмотки:

т = (N - 1) = 10/ (21 - 1) = 0,5 мм.

Так как 1 > d, то обмотку можно разместить на каркасе пртнятьк размеров.

3. Собственная емкость катушки по формуле (7.19):

Со =0,5 £)о =0,5 1 я 0,5 пФ .

Пример 7.2. Определить размеры, число витков и собственную емкость индуктивной катушки по следующим данным: индуктивность l = 900 мкГн; диаметр каркаса £>о = 1,2 см; длина обмотки /=0,5 см; наружный диаметр £) < 1 см. Собственная емкость катушки минимальная.

1. Задаемся значением D = 1,8 см. По формуле (7.6) находим

t =(d - do)l2 =(1,8 1,2) /2 = 0,3 см.

Отношение £> = 0,5/1,8 = 0,276 и</£) = 0,3/1,8 = 0,166. Обмотку будем выполнять проводом марки ПЭВ-1 (d=0,l3 мм, / 3=0,15 мм).

2. Находим число витков и габариты катушки.

Для выполнения катушки применим универсальную обмотку, чем обеспечим мини-мально,е значение собственной емкости. Примем число переходов р=2.

По графику рис. 7.6 и найденным значениям i/d и t/£> определяем £ о = 8,2. По формуле (7.16) находим число витков

n = V 10-£/(£о£>) = V 10-900/(8,2- 1,8) = 247.

По формуле (7.8) определяем угол фщах, который образует провод с торцом катушки:

1вФтал = pll-iDo = 2 0,5/3,14 - 1,2 = 0,265, фшал = 15°; sin (р„ах = 0,259.

Такое значение (pa, для провода ПЭВ является допустимым. По формуле (7.9) находим угол запаздывания (опережения):

tgP ..l:M5 = 0,097 Do sm if 1,2 0,259

P i 5,55°, примем p = 6°.

По формуле (7.10) находим число циклов (для обмотки с запаздыванием)

ЛГц = N (1 - р/360) = 247(1 - 6/360) = 243.

По формуле (7.12) определяем радиальную толщину обмотки

t =7V P/;rf 3/180 = 243 6 2 0,15/180 = 2,43 мм.

Находим фактическое значение наружного диаметра катушки

D = Do +2t = 1,2 + 2 0,243 = 1,68 см.

Так .как полученное в результате расчета значение D отличается от того, которым задавались в начале расчета, то производим проверку значения индуктивности:

£) = 0,5/1,68 = 0,3; t/Z) =0,24/1,68 = 0,14.

По графику рис. 7.6 находим £о= 8,8. По формуле (7.16) определяол индуктивность

L=L oDN 10 = 8,8 1,68 247 10 = 901,7 мкГн.

§ 7.5. СТАБИЛЬНОСТЬ ПАРАМЕТРОВ ИНДУКТИВНЫХ КАТУШЕК

Температурная стабильность. При изменении температуры, например, при нагревании в индуктивных катушках увеличивается длина и диаметр каркаса, что приводит к изменению шага обмотки и диаметра витков. Увеличиваются длина и диаметр провода обмотки, что ведет к тем же последствиям. Увеличиваются сопротивление провода обмотки, потери в материале каркаса и изменяется его диэлектрическая проницаемость.

Все перечисленные явления, как это следует из изложенного, должны приводить к изменению индуктивности, добротности и собственной емкости катушек, что в большинстве случаев крайне нежелательно. Устранить или скомпенсировать действие этих дестабилизирующих факторов не представляется возможным, поэтому любая индуктивная катушка меняет свои параметры в тех или иных пределах при изменении окружающих условий. Однако при рапиональном выборе конструкции можно свести действие дестабилизирующих факторов к минимуму.

Для увеличения стабильности индуктивной катушки следует в первую очередь каркас выполнять из материала с малыми значениями коэффициента линейного расширения, tg 5 и б (например, из керамики).

Для дальнейшего повьш1ения стабильности катушки необходимо обеспечить прочное сцепление токопроводящего слоя с каркасом. В противном случае при нагревании диаметр витка увеличится больше, чем диаметр каркаса, и шаг намотки изменится, что также приведет к изменению индуктивности. Кроме того, 0з-за уменьшения сцепления провода с каркасом может произойти сдвиг витков, в результате чего появятся необратимые изменения индуктивности.

Наилучшие результаты получаются при выполнении обмотки методом вжигания серебра (см. рис. 7.2, г). В этом случае изменение разме-

ров токопроводящего слоя определяется только линейным расширением каркаса. Такая индуктивная катушка может иметь TKL (5-г-10) 10 .

Сушественно худшими значениями TKL обладают многослойные катушки, у которых невозможно устранить составляющую TKL, вызываемую изменением размеров провода обмотки и распределением тока по поперечному сечению проводника. Многослойные катушки, с универсальной обмоткой имеют ТКЛ порядка (50100)10 .

При колебаниях температуры одновременно меняется добротность катушки Q: при повышении температуры добротность уменьшается, а при понижении - возрастает. Уменьшение добротности при повышении температуры связано с увеличением сопротивления провода обмотки и потерь в диэлектрике каркаса.

При конструировании катушек коротковолнового (KB) и ультракоротковолнового (УКВ) диапазонов, у которых суммарные потери в значительной мфе определяются потерями в диэлектрике (потерями в собственной емкости), следует стремиться к применению таких материалов, которые бы мало меняли значения tg 5 и е при нагреве (например, керамики).

Чтобы параметры катушки мало менялись при механических воздействиях, необходимо устранить возможность взаимного перемещения витков В однослойных катушках это достигается применением каркасов с канавками и керамических каркасов с обмоткой, выполненной методом вжигания серебра. Для многослдйных катушек применяют пропитку лаками.

Воздействие влаги на параметры индуктивных катушек. При длительном пребывании катушек в условиях большой относительной влажности происходит увеличение собственной емкости и уменьшение добротности. Указанное явление связано с тем, что влага, проникая в поры диэлектрика, увеличивает значения диэлектрической проницаемости б и tg 5. В результате возрастают собственная емкость катушки и потери в ней.

У однослойных индуктивных катушек, вьшолненных из провода без изоляции, стабильность собственной емкости и добротности при воздействии влаги определяется свойствами диэлектрика каркаса, у многослойных катушек, кроме того, - свойствами изоляции провода и пропиточных материалов. Защиту катушек от влаги можно осуществлять пропиткой лаками, заливкой компаундами или помещением их в герметично запаянный футляр, как это показано на рис. 7.13, а.

§ 7.6. ИНДУКТИВНЫЕ КАТУШКИ С МАШИТНЫМИ СЕРДЕЧНИКАМИ

Применение магнитных сердечников позволяет уменьшить размеры катушки и в ряде случаев увеличить ее добротность. Сердечник из магнитного материала, помещенный внутри катушки, концентрирует магнитное поле и тем самым увеличивает ее индуктивность. Кроме того, используя сердечник, который способен перемещаться внутри катушки, можно менять ее индуктивность без изменения числа витков обмотки,

что имеет большое значение для компенсации отклонений индуктивности и других элементов схемы при регулировке аппарата.

Свойства магнитных мат^)иалов, используемых для изготовления сердечников. Для уменьшения вихревых токов в сердечнике, которые уменьшают индуктивность катушки, сердечники следует выполнять из материалов, имеющих кроме магнитных свойств большое сопротивление.

Магнитные материалы, применяемые в индуктивных катушках, подразделяют на две основные группы: магнитодиэлектрики и ферриты (оксиферы).

Магнитодиэлектрик состоит из мельчайших частиц проводящего магнитного материала, изолированных друг от друга слоем диэлектрика, который одновременно является веществом, скрепляющим частицы.

В отличие от магнитодиэлектриков феррит - монолитный материал, обладающий ферромагнитными свойствами и одновременно имеющий большое удельное объемное сопротивление (порядка 10 -0 Ом-см). Это важнейшее преимущество ферритов перед металлическими магнитными материалами обусловливает малые потери на вихревые токи.

Одной из основных характеристик магнитного материала является магнитная проницаемость ц, которая показывает, во сколько раз увеличивается индуктивность катушки с сердечником по сравнению с катушкой без сердечника. Магнитодиэлектрики, применяемые в радиоаппаратостроении, имеют ц = 10-:-50, а ферриты - 15ч-3000. Кроме того, свойства любого магнитного материала характеризуются возникающими в нем потерями.

Указанные параметры магнитных материалов не являются строго стабильными. Так, магнитная проницаемость ц зависит от температуры сердечника; температурная нестабильность ц характеризуется температурным коэффициентом магнитной проницаемости:

ТКц = Ац/(мАО,

где 1 магнитная проницаемость при нормальной температуре; Ац - изменение магнитной проницаемости при изменении температуры на At, С.

Магнитная проницаемость зависит от напряженности магнитного поля,.в котором находится сердечник. Для магнитных материалов характерно явление старения (изменение магнитной проницаемости во времени), которое оценивается относительным изменением магнитной проницаемости за определенный период времени (Aj,/i, %).

Свойства магнитных материалов в значительной степени зависят от частоты электромагнитного поля, в котором они находятся: при повышении частоты магнитная проницаемость уменьшается, а потери в материале растут. Чем меньше размеры зерна в магнитодиэлектрике и tg 5, тем выше частота, на которой можно использовать индуктивные катушки с магнитными сердечниками.

К группе магнитодиэлектриков относятся карбонильное железо и альсифер.

Промышленность вьшускает несколько сортов карбонильного железа, отличающихся в основном размерами зерна. Карбонильное железо

4-168

марки Р-2 можно использовать на частотах до 50 МГц; марки Р-4 - на частотах до 10-20 МГц. На более высоких частотах добротность катушки при введении сердечника значительно снижается и применение сердечников становится нецелесообразным. Материалы этой группы имеют ц 10-f-12; ТК ц (150-180) 10

Альсиферы могут иметь магнитную проницаемость ц до 50-60. Однако потери в альсифере значительно больше, чем в карбонильном железе, что ограничивает его применение в тех случаях, когда нужно получить высокую добротность катушки.

Альсиферы имеют отрицательный TKj значение которого в зависимости от марки лежит в пределах от -50-Ю до -400 10-*- Карбонильное железо и альсифер практически не подвержены старению. Магнитная проницаемость этих материалов в очень незначительной мере зависит от напряженности поля. При изготовлении контурных индуктивных катушек в большинстве случаев используют сердечники из карбонильного железа.

Основное преимущество ферритов перед магнитодиэлектриками - высокое значение магнитной проницаемости, достигающее 3000. Однако наряду с этим ферриты имеют ряд существенных недостатков Температурный коэффициент магнитной проницаемости ферритов значительно больше, чем у карбонильного железа, и для марок с большим значением ц достигает (5000-7-7000) 10 Значение TKj, имеет большой разброс от партии к партии в пределах одной марки материала, а также может меняться в несколько раз при изменении температуры. Ферриты подвержены старению (изменение j, за год составляет 1,0-1,5%). Магнитная проницаемость ферритов очень зависит от напряженности магнитного поля (изменение ц может достигать десятков и сотен процентов).

Магнитнаяпроницаемость ферритов и потери в них зависят от частоты электромагнитного поля: для каждой марки феррита существует граничная частота, с повышением которой начинает уменьшаться магнитная проницаемость или возрастают потери. Эта частота зависит, в свою очередь, от начальной магнитной проницаемости (чем выше 1, тем меньше значение граничной частоты). Так, для феррита марки 2000 НМ1 (1=2000) граничная частота 600 кГц, а для марки 200 НН 1 (ii = 200) - 20 МГц.

Типы магнитных сердечников и их основные параметры. Применяемые в радиоприборостроении сердечники по конструкции подразделяют на две основные группы: цилиндрические и броневые (см. приложения 1, 2). Их разновидности показаны на рис^7.10. Основной параметр сердечника- магнитная проницаемость j,c, называемая часто эффективной магнитной проницаемостью, показывает, во сколько раз индуктивность катушки с сердечником больше индуктивности той же катушки без сердечника:

L,=L Не, (7.23)

где jLc - индуктивность катушки с сердечником: L -индуктивность , той же катушки без сердечника.

Сердечники, изображенные на рис. 7.10, в отличие от кольцевых не образуют замкнутого магнитопровода, и часть магнитных силовых линий катушки рассеивается через окружающее пространство. Поэтому.

магнитная проницаемость цилиндрических и броневых сердечников всегда меньше магнитной проницаемости кольцевого сердечника, т. е. меньше магнитной проницаемости материала, из которого сердечник сделан.

Магнитная проницаемость Це зависит от ряда факторов:

1. От магнитной проницаемости ц материал (при увеличении т растет М-с)-

2. От конфигурации сердечника. Наибольшей магнитной проницаемостью Тс обладает сердечник, при использовании кот орого магнитные силовые линии поля индуктивной катушки наименьшую часть пути проходят через воздух и наибольшую - через магнитный материал. Например, у сердечника броневого типа Цс имеет большее значение, чем у цилиндрического, а у броневого сердечника с замкнутым магнитопро-водом (СБ-а) больше, чем у аналогичного сердечника с разомкнутым магнитопроводом (СБ-б). Из двух цилиндрических сердечников равного диаметра большее значение Тс имеет сердечник большей длины.

3. От взаимного расположения витков катушки и сердечника. Чем ближе расположен сердечник к виткам катушки, тем больше з1{ачешк jic. Например, один и тот же ципиндрический сердечншс при испытании с двумя однослойными индуктивными катушками, имеющими равную длину /, но разные значения Do, рмеет \х., ббльшую для той катушки, у.которой Do меньше. Для однослойной катушки, имеющей диаметр каркаса Do, магнитная проницаемость цилиндрического сердечника Цс больше, чем для многослойной, имеющей тот же диаметр каркаса Do, так как в последнем случае часть витков (второго и последующих рядов) оказывается удаленной от сердечника и его влияние на поле этих витков уменьшено.

Сердечники типа СБ имеют подстроечник (позиция 1 на рис. 7.10) для изменения индуктивности катушки в небольших пределах при настройке аппарата.

При введении подстроечника происходит увеличение магнитной проницаемости сердечника (индуктивности катушки), так как уменьшаются воздушные промежутки на пути магнитных силовых линий.

Чашки сердечника СБ-а (позиции 2, 3 на рис. 7.10) образуют более замкнутый магнитопровод, чем чашки сердечника СБ-б (позиции 2, 4). Поэтому подстроечник в сердечнике СБ-а обеспечивает меньшее изменение магнитной проницаемости.

Параметры катушек с магнитными сердечниками. Индуктивность катушки при введении сердечника [см. формулу (7.23)] увеличивается в 1с раз.

Добротность индуктивной катушки с сердечником

где Q - добротность катушки без сердечника; L - индуктивность катушки без сердечника, Гн; -сопротивление потерь в катушке, Ом;

- сопротивление потерь, вносимых сердечником в катушку. Ом.

Как видно из этой формулы, если <г^, то при введении сердечника Добротность катушки увеличивается в Тс раз.

4* . 99

При увеличении частоты тока, проходящего через катушку, магнитная проницаемость [i уменьшается, а потери, вносимые сердечником , растут. При некотором значении частоты

l+J-eZ/K

< 1

и сердечник уменьшает добротность катушки. Однако часто сердечники используют для изменения индуктивности катушки в процессе регулировки и тогда, когда их применение приводит к уменьшению добротности.

Собственная емкость катушек с сердечником (особенно с броневыми) больше, чем у катушек без сердечников. Увеличение емкости происходит за счет появления дополнительных паразитных емкостей между витками обмотки и материалом сердечника, а также из-за концентрации электрического поля в его диэлектрике. Собственная емкость несекционирован-ной катушки в броневом сердечнике может достигать 50-80 пФ.

Применение сердечников из магнитных материалов. В тех случаях, когда при использовании сердечника желательно получить минимальное значение TKL (это в первую очередь относится к контурным катушкам), применяют сердечники из карбонильного железа: броневые с замкнутым магнитопроводом^ (СБ-а), броневые с разомкнутым магнитопроводом

(СБ-б), цилиндрические резьбовые, гладкие и трубчатые.

Броневые сердечники СБ-а имеют наибольшую магнитную проницаемость и позволяют максимально сократить габариты катушки. В тех случаях, когда необходимо увеличить коэффициент подстройки, применяют сердечники СБ-б, которые имеют меньшую магнитную проницаемость Применение сердечников типа СБ ограничено диапазоном частот до 1,5-2 МГц, так как на более высоких частотах добротность иятушки начинает резко падать из-за увеличения потерь в материале сердечника.

Сердечники типа СЦР предназначены в основном для изменения индуктивности 0ДЙ10СЛ0Й-ных катушек в процессе настройки аппарата. Для этого в каркасе катушки делают резьбу, по которой перемещается сердечник.

Сердечник СЦГ применяют для увеличения индуктивности и уменьшения размеров катушек.

Сердечники из магнитньк териалов:

СЦГ - сердечник цилиндрический СЦТ - сердечник цилиндрический трубча ый СЦР - сердечник цилиндрический резьбовой; СБ-а - сердечник броневой с замкнутым магнитопроводом; СБ-6 - сердечник броневой с разомкнутым магнитопроводом

не требующих подстройки, для чего их неподвижно закрепляют внутри каркаса клеем.

При и,пользовании указанных сердечников из карбонильного железа марки Р-4 в катушках средней добротности (2 = 100н-120) на частоте 15 МГц улучшения добротности катушек не происходит, а индуктивность увеличивается.

Резьбовые сердечники используют и на более высоких частотах для подстройки индуктивности, хотя добротность катушек при этом уменьшается.

На частотах до 50 МГц применяют резьбовые сердечники из карбонильного железа марки Р-2, которые дают возможность изменять индуктивность на 10-15% при уменьшении добротности катушки примерно на 10%. В тех случаях, когда стабильность индуктивности катушки не имеет существенного значения (например, в дросселях высокой частоты), целесообразнее использовать сердечники из феррита, броневые и цилиндрические, которые могут обеспечить уменьшение габаритов катушек.

§ 7.7. ЭКРАНИРОВАНИЕ ИНДУКТИВНЫХ КАТУШЕК

Чтобы уменьшить влияние электромагнитного поля катушки на другие элементы схемы, а также для уменьшения влияния внешних полей на катушку, ее помещают внутри металлического экрана. Если сечение экрана в плоскости, перпендикулярной осевой линии катушки, образует замкнутый контур, то по экрану проходят токи, индуктируемые полем катушки. Как видно из рис. 7.11, вне экрана поля катушки и экрана направлены в противоположные стороны, т. е. экран ослабляет поле катушки в окружающем ее пространстве и уменьшает влияние катушки на другие элементы аппарата. Одновременно следует отметить, что внутри катушки поля катушки и экрана также направлены в противоположные стороны, т. е. поле экрана ослабляет основное поле катушки, что эквивалентно уменьшению ее индуктивности.

Если экран тщательно заземлить, то он будет выполнять роль статического экрана, т. е. ослаблять емкостную связь между витками катушки и другими каскадами аппарата.

Катушка

Катушка Экрап

Рис 7.11. Магнитное поле индуктивной катушки и экрана

Рис. 7.12. Пример допустимого расположения швов на экране

Паять после регулировки

Рис. 7.13. Экранирование индуктивных катушек:

а - герметичный экран; б - негерметичный экран; I - изоляционное основание (для случая а - из керамики); 2 - экран; 3 - кзг тушка; 4 - заглушка; 5 - металлизированная часть керамического основания

В современной радиоаппаратуре многослойные катушки обычно выполняют с сердечниками броневого типа, при использовании которых большая часть силовых линий магнитного поля катушки замыкается через сердечник, а меньшая - через воздух. В этом случае влияние экрана на индуктивность катушки в значительной мере уменьшается.

При экранировании катушки уменьшается ее добротность за счет уменьшения индуктивности и увеличения вносимых потерь.

В результате влияния экрана на катушку увеличивается ее собственная емкость, так как появляются дополнительные емкости между витками и экраном (чем ближе экран к катушке, тем больше значение Со).

Таким образом, чем ближе экран к катушке, тем больше его влияние на ее параметры. Экран изготовляют в форме стаканов круглого или прямоугольного сечения из алюминия или меди. Толщина стенки экрана не влияет на его экранирующие свойства, так как на радиочастотах ток проходит только по поверхностному слою. При конструировании экранов толщину стенки следует выбирать из конструктивных соображений: обычно 5 0,5-4-1 мм.

Экран не должен иметь пазов или разрезов, увеличивающих сопротивление индуктивному току (рис. 7.12), так как в этом случае ухудшаются его экранирующие свойства Обычно при проектировании катушек средней добротности (Q <: 1,00) берут следующие соотношения между диаметрами экрана и катушки: а) для однослойной DjD = \,в-2\ б) для многослойной DfD = 1,5-:-1,8.

При этом индуктивность катушки уменьшается не более чем на 20%. Наилучшая добротность однослойной экранированной индуктивной катушки получается при 0,8-4-1,2. Для катушек средней добротности экран целесообразно изготавливать из алюминия.

Примеры конструктивного выполнения катушек с экранами прямоугольного сечения приведены на рис. 7.13. Внутри экрана обычно располагают другие элементы схемы с таким расчетом, чтобы получить законченный функциональный узел (например, колебательный контур), удобный для замены. Экраны, имеющие прямоугольное сечение, сложнее в изготовлении, чем круглые, но их применение оправдьшается лучшим использованием площади шасси: квадратный экран, занимающий столько же места на шасси, как и круглый, более удален от катушки и, следовательно, в меньшей степени влияет на ее параметры.

§ 7.8. СВЯЗАННЫЕ ИНДУКТИВНЫЕ КАТУШКИ

Связанные индуктивные катушки применяют для осуществления индуктивной связи. Коэффициент связи между катушками зависит только от их взаимного расположения и геометрических размеров и не зависит от электрических параметров. Если витки катушки связи располагаются между витками контурной катушки, образуя бифилярную обмотку (рис. 7.14, а), то 0,8-=-0,95. Меньшая цифра относится к обмотке с расстоянием между витками 0,5-1 мм, большая - к обмотке вплотную. Следует иметь в виду, что при этом емкостная связь между катушками такЖе может быть значительной: чем больше диаметр провода обмотки, чем ближе расположены витки и чем больше е материала каркаса, тем больше Сев.

Если одна из катушек многослойная ( £> 1), а другая однослойная (рис. 7.14, б), то к<=Ь,5. Разделением однослойной катушки на две и размещением их по обе стороны от многослойной (рис. 7.14, б) можно увеличить коэффициеиг связи до fe = 0,65-0,75. Для двух узких многослойных катушек, расположенных на расстоянии 1-2 мм (рис. 7.14, г), к = 0,8.

Если внутрь двух индуктивных катушек ввести общий магнитный сердечник, то коэффициент связи значительно возрастет, а если намотать катушку связи поверх контурной и заключить их в сердечник броневого типа, то можно получить значение коэффициента связи, близкое к единице. Если же одну из катушек заключить в броневой сердечник, а др>тую расположить рядом, то значение коэффициента связи уменьшится до fe 0,01-r-0,02, так как основная часть магнитного потока первой катушки будет замыкаться через сердечник й не будет пронизывать вторую катушку. Если надо уменьшить значение коэффициента связи, то следует удалить друг- от друга катушки или расположить их осевые линии перпендикулярно. Коэффициент связи двух коаксиальных катушек может быть значительно у-мень-шен, если между ними расположить короткозамк-нутое кольцо. Однако при этом добротность катушек и их индуктивность уменьшаются.

§ 7.9. ДРОССЕЛИ ВЫСОКОЙ ЧАСТОТЫ

Дросселем высокой частоты назьгеают устройство, предназначенное для того, чтобы уменьшить значение тока высокой частоты, проходящего в какую-либо цепь, сохранив возможность прохождения тока низкой частоты или постоянного тока. Чтобы дроссель имел хорошие заградительные свойства, необходимо, чтобы он имел большую индуктивность и малую собственную емкость Со.

Рис. 7.14. Связанные индуктивные катушки: а - две одйослойные; б - многослойная н однослойная; в - многослойная и однослойная, разделенная на две части; г - две многослойные